在這些高合金雙相不銹鋼焊接管中，焊縫的多次加熱循環(huán)導(dǎo)致氮化鉻，二次奧氏體和包括σ相的各種金屬間化合物的沉淀。列出了賤金屬和電極的成分范圍。注意，除了常規(guī)促進(jìn)焊后狀態(tài)下奧氏體的形成之外，填充金屬具有高鎳含量，并且少量的銅和鎢被添加到填充金屬中以匹配基底金屬。許多填充金屬制造商推薦使用填充金屬/基底金屬的組合。工藝評(píng)價(jià)試驗(yàn)的板厚為9.5mm。接合槽形式是單側(cè)V形槽，槽角為60度，根部間隙為1.5mm，鈍邊為3mm。初始工藝鑒定試驗(yàn)使用3.2mm電極。在V形槽中焊接十次后，將根部扎根以露出完整的金屬，然后完成兩次焊接以完成焊接。所有焊縫的平均焊接熱輸入為0.7 kJ/mm。在-40℃下從焊接金屬和熱影響區(qū)切下一個(gè)小的（8mm厚）夏比V型缺口試樣并進(jìn)行測(cè)試。沖擊試驗(yàn)要求為27J，熱影響區(qū)遠(yuǎn)遠(yuǎn)超過該要求。然而，在焊縫金屬的初始和重復(fù)測(cè)試中，三個(gè)夏比V型缺口試樣中的兩個(gè)未達(dá)到27J。
為了找出焊接金屬?zèng)_擊試驗(yàn)結(jié)果不高的原因，通過掃描電子顯微鏡檢查用于過程評(píng)價(jià)試驗(yàn)的焊接樣品。該圖顯示了焊縫金屬的微觀結(jié)構(gòu)接近試樣中間的厚度。鐵素體中只有大量的角形沉淀物。但是沒有準(zhǔn)確的確定沉淀物是什么。我們得出結(jié)論，沉淀物是通過重復(fù)迭代12次焊接試樣而產(chǎn)生的。因此，使用相同的接頭設(shè)計(jì)和焊接電極進(jìn)行新的工藝鑒定試驗(yàn)。在新工藝測(cè)試中，為了使焊接熱輸入在1.2和1.3kJ/mm之間，焊接速度降低。焊接通過在上部焊接四次并在清潔根部后一次焊接來進(jìn)行。已完成。在-40°C的溫度下，相同尺寸的夏比V型缺口沖擊試驗(yàn)的小尺寸完全超過了27J的要求。微觀結(jié)構(gòu)中也沒有各種沉淀物。
雙相不銹鋼焊管中的根部焊珠有可能表現(xiàn)出不適當(dāng)?shù)臒彷斎搿Ｔ趯?duì)碳鋼管道的焊接人員進(jìn)行培訓(xùn)時(shí)，要求在焊接根部焊縫時(shí)以相對(duì)快的速度進(jìn)行焊接。通常，在向下垂直焊接中，使用纖維素電極，然后采用“熱焊接”。道路的高熱輸入可防止碳鋼引起氫裂化。然而，在具有高熱輸入的“熱珠”之后，用于低熱輸入的根珠焊接導(dǎo)致根珠過熱，導(dǎo)致超級(jí)雙相不銹鋼焊管的根部珠中的金屬間化合物沉淀。
這是非常危險(xiǎn)的，不銹鋼焊管廠家因?yàn)楦楸砻嬖谑褂闷陂g通常與腐蝕性介質(zhì)接觸。盡管金屬間化合物對(duì)韌性有害，但嵌入焊接接頭的金屬間化合物遠(yuǎn)離暴露表面，并且比根部金屬間化合物的危害小，因?yàn)榍度牒附咏宇^的金屬間化合物一般不與腐蝕性接觸介質(zhì)和根珠中的金屬間化合物與腐蝕性介質(zhì)接觸。焊接雙相不銹鋼焊管，特別是超級(jí)雙相不銹鋼焊管時(shí)的標(biāo)準(zhǔn)操作是，根部焊珠的熱輸入大于初始填充焊珠。厚度約為6毫米的根珠是非常有效的。不合理的焊后熱處理如果焊接或焊接成型的焊頭需要焊后熱處理，那么使用常用的富鎳填充金屬，加上符合基本金屬規(guī)格的不合理的退火溫度，將導(dǎo)致double一個(gè)不銹鋼焊接管加工廠犯了另一個(gè)錯(cuò)誤（雙相不銹鋼焊接管的鎳含量通常為9％，其他類似于填充金屬，如表中所示的E2595-15填充金屬）。一般要求是在至少1040℃的溫度下退火，然后從退火溫度水淬火。由于不能很好地理解在加熱到退火溫度期間σ相幾乎總是在雙相不銹鋼焊接管中形成，因此鎳含量越高，σ相的固溶相溫度越高。在這種情況下，富鎳焊縫金屬是危險(xiǎn)的。鎳升對(duì)25％Cr-3.5％Mo合金σ相固溶相溫度的影響如洪升特鋼公司所示。雖然用于繪制圖形的合金不含有合金元素，如錳，硅和氮，但人們很容易理解鎳的影響。它清楚地表明，隨著鎳含量的增加，σ相固溶體相線的溫度增加。特別地，它表明含有9％Ni的焊接金屬的σ相固溶體相溫度比含有5％Ni的匹配基體金屬的σ相固溶體相溫度高至少50℃。